摘要 : 首先对 H13 进行了高温正火 + 球化退火的预备热处理 , 获得碳化物分布均匀 、 球化率高于 95% 的退火组织 . 进而对退火组织进行了淬火 + 回火最终热处理 , 研究了淬火温度对 H13 钢组织 和硬度的影响 . 随着淬火温度的提高 , 溶解的合金碳化物增多 , 溶解的合金碳化物使基体中的碳含 量和合金含量增多 , 淬火组织硬度得到了提高 , 大颗粒碳化物熔解为细小的碳化物 , 当淬火温度为 1 100℃,保 温 1.5h,合 金碳化物几乎全部溶解 . 对淬火组织进行了二次回火 , 回火使淬火过程中熔 解的碳化物又重新弥散析出 , 且随着淬火温度的提高 , 回火硬度提高 , 碳化物更加细小 , 分布得更 均匀 .
H13 属 于 热 作 模 具 钢 , 我 国 的 牌 号 是 4Cr5MoSiV1,是在碳素工具钢中加入 Cr、 V 等合金 元素而形成的钢种 , 在中温下的综合性能好 , 可空冷 淬硬 , 广泛应用于锻模 、 压铸模和挤压模 , 是目前应用 最广泛的热作模具钢种之一 . 由于 H13 钢中合金 元素含量可达到 8% 左右 , 合金元素改变了铁碳平衡 相图 , 共析点左移 , 属过共析钢 , 在凝固过程中出现二 次网状碳化物 , 如果熔炼和凝固过程控制不当 , 还会出现 Cr 和 V 的一次碳化物和合金元素的偏析 . 目前 很多国内生产厂家的 H13 钢锻前热处理为简单的球 化退火 , 退火温度低 , 合金元素不能得到扩散 , 一次碳 化物不能充分熔解 , 造成组织中存在粗大的一次碳化 物 , 偏析也十分严重 , 锻造后形成局部的链状碳化物 , 强烈影响模块的冲击韧度 . 前期研究表明 , 高温正 火 + 球化退火热处理工艺加热温度高 , 冷却速度快 , 有利于减少合金元素的偏析 , 获得分布均匀二次碳化 物 、 细小的组织 . 本文对前期的预备热处理进行了 后续的最终热处理工艺 , 即淬火 + 回火 . 淬火温度对 H13 钢的最终性能具有重要的作用 , 如果淬火温度过 低 , 碳化物溶解不充分 , 钢的淬透性下降 , 回火的稳定 性降低 , 硬度达不到要求 , 温度过高又会导致奥氏体 晶粒长大 , 大量碳化物溶入基体 , 淬火后出现针状马 氏体 , 且硬度过高 , 增加热应力 , 服役容易开裂和折 断 . 因此 , 有必要研究淬火温度对 H13 钢的组织和性 能的影响 , 优化淬火工艺 , 获得组织均匀而细小 、 弥散程度高 、 硬度适中的 H13 钢 , 进而提高其后续使用性 能 .
1 实验材料的制备
试验用 H13 钢通过电炉熔炼 + 真空精炼 + 电渣 重熔获得铸锭 , 将电渣重熔后的铸锭进行锻造 . 在进 行锻造前 , 首先将铸锭送至天然气加热的热处理炉 , 以一定的加热速度将铸锭加热到 1 200℃,在 该温度 下保温 2h,由于加热温度高 , 保温时间长 , 碳化物可 以达到充分的熔解 , 合金元素的扩散能力也得到了提 高 , 可以大大改善合金元素的偏析 . 锻造时 , 控制始锻 温度为 1 150℃,终 锻温度不得低于 850℃,保证锻件 不硬化 , 并且保证横向和纵向都锻透 , 锻造比 >3,将 锻造后的 H13 钢送入热处理炉进行热处理 . 试验用 H13 钢化学成分见表 1.
2 实验结果及分析
2.1 高温正火 + 球化退火
目前国内大多数生产厂家对 H13 钢的预备热处 理工艺是简单的球化退火 , 并未加高温正火 . 研究表 明 , 在球化退火前进行正火有利于细化组织和碳化物 均匀 分 布 , 但 正 火 工 艺 的 研 究 大 多 集 中 在 950~ 980℃ 左右 , 通过相图分析发现 , 实现 H13 钢完全奥 氏体化温 度 为 930~940℃ 左 右 , 因 此 , 采 用 950~ 980℃ 进行正火的温度偏低 . 为了使碳化物充分熔解 , 合金 元 素 得 到 扩 散 , 进 一 步 提 高 了 正 火 温 度 , 达 到 1 020℃. 如图 2 所示 , 采用高温正火 + 球化退火的 工艺其球化效果非常明显 , 球化率在 95% 以上 , 偏析 得到大幅度的改善 , 晶粒度在 7 级左右 , 达到了北美 压铸协会标准评级 .
2.2 淬火温度对 H13 钢组织的影响
淬火加热温度的选择应以得到均匀细小的奥氏 体晶粒为原则 , 以便淬火后获得细小的马氏体组织 . 在奥氏体晶粒长大不明显的情况下 , 适当地提高淬火 温度可以加速碳化物的溶解 , 使奥氏体中含碳量和合 金元素量增加 , 提高淬透性的同时可提高淬火后的硬 度 , 进而在随后回火过程中可以进一步析出弥散的 、 细小的碳化物 , 这种组织有利于提高材料的热疲劳性 能和回火稳定性 , 可充分发挥 H13 钢的潜力 . 本文选 择的淬火温度为 950℃、 1 000℃、 1 050℃、 1 100℃,保 温 1.5h,油淬 .
图 3 所 示 为 分 别 在 950℃、 1 000℃、 1 050℃、 1 100℃ 炉中保温 1.5h 后在油中淬火所得的显微组 织 . 通过观察发现 , 不同保温温度的 H13 钢淬火后的 主相均为马氏体 , 同时还有残余奥氏体和碳化物 , 随 着淬火温度的提高 , 碳化物的尺寸和数量减少 , 但是 其晶粒尺寸也得到了相应的增大 , 这是由于温度的提 高导致在奥氏体化过程中 , 奥氏体晶粒尺寸长大而形成的 .
为了进一 步 观 察 不 同 温 度 淬 火 下 H13 钢 的 组 织 , 对试样做了扫描电镜分析 . 图 4 所示为通过电镜 扫描观察到的分别在 950℃、 1 000℃、 1 050℃、 1 100℃ 炉中保温 1.5h 后在油中淬火所得的显微组织 . 通过 观察发现 ,H 13 钢在在 950℃ 淬火时 , 其未溶碳化物 的尺寸大小不一 , 最大的碳 化物可以达到十几个 微 米 , 当提高淬火温度到 1 000℃ 时 , 未溶的碳化物的尺 寸较小 , 但也存在个别的大尺寸碳化物 . 其主要原因 是在较低的温度下进行保温 , 奥氏体成分还没有足够 均匀化 , 碳化物溶解较少 , 尤其是大尺寸的碳化物熔 解不 充 分 , 导 致 淬 火 后 碳 化 物 组 织 不 均 匀 ; 而 在 1 050℃ 和 1 100℃ 淬火后 , 碳化物进一步得到了减少 , 其中在 1 050℃ 淬火组织碳化物均匀 , 而在 1 100℃ 淬 火组织中只存在少量的碳化物 , 且碳化物的尺寸只有 几个微米 .
在 900℃~1 180℃ 的温度范围 , 碳化物的含量随 着温度的升高而下降 , 当温度达到 1 180℃ 时 , 碳化物 全部固溶进奥氏体中 . 研究表明 , 随着淬火温度的 提 高 , 碳 化 物 溶 解 得 更 加 充 分 , 当 淬 火 温 度 为 1 100℃,保 温时间为 1.5h 时 ,H 13 钢的中碳化物几乎全部溶解 . 虽然这会提高组织的稳定性 , 但是在后 续的回火过程中 , 不 利于碳 化物的析出 从而强化组 织 . 因为 , 淬火过程中未溶解的碳化物可以作为回火 过程中碳化物析出的形核质点 , 且过高的淬火温度还 会导致奥氏体晶粒的长大 , 当淬火温度高于 1 070℃ 时 , 奥氏体晶粒有明显的长大 . 因此从组织上分析 , 本文选取淬火温度 1 050℃,保 温 1.5h 为淬火工艺 , 可以保证奥氏体化过程中晶粒不急剧长大 , 一部分溶 解的碳化物可以 提 高组织的稳 定性 、 淬透 性和淬硬 性 , 未溶解的分布均匀 、 细小的碳化物可以作为后续 回火时的碳化物析出形核质点 .
2.2 淬火温度对 H13 钢硬度的影响
图 5 为淬火温度对 H13 钢硬度的影响 , 由图可 知 , 随着淬火温度的升高 ,H 13 钢的硬度也随之增大 , 其主要原因是 : 一方面是淬火温度增加 , 冷却速度得 到了提高 , 组织中形成的马氏体含量增加 , 硬度提高 ; 另一方面原因是随着淬火温度的提高加速了合金碳 化物的溶解 , 使 淬 火 后马氏 体中的碳和 合金元素增 加 , 从而提高 H13 钢的淬透性和淬硬性 , 淬火后的硬 度自然得到了提高 . 当淬火温度为 1 100℃ 时 ,H 13 钢 的硬度最大 , 这对提高 H13 钢的耐磨性是有利的 , 但 是在该钢的基体上出现了裂纹 , 如图 6 所示 . 因此 , 本 文研究的 4 个淬火温度 , 在保证硬度的同时又不出现 裂纹 , 选取 1 050℃ 是合适的 .
2.3 淬火温度对回火组织的影响
对热作模具钢 H13 来说 , 碳化物细小均匀分布在基体上 , 对组织的强化是有利的 , 因此要求淬火后 进行后续的回火处理 , 使淬火熔解的碳化物有一部分 从新弥散析出 , 产生两次硬化现象 . 研究表明 , 采用同 样的回火工艺进行二次回火后 , 其组织更加稳定和均 匀 , 且 硬 度 适 中 , 有 利 于 提 高 热 挤 压 模 具 的 使 用 寿 命 , 回火马氏体基体及其上分布的碳化物是决定 H13 钢力学性能的本质因素 . 图 7 为经过 600℃, 保温 1.5h,不 同 淬 火 温 度 对 二 次 回 火 组 织 的 影 响 (1 100℃ 淬火形成裂纹 , 不分析该热处理回火组织 ).
对比图 3 和图 7 发现 ,9 50℃ 为回火后的组织 , 为 回火马氏体 + 残余奥氏体 + 少量的铁素体 + 碳化物 , 回火组织中的碳化物颗粒较大 , 有的碳化物还成链状 分布 , 这是由于淬火温度过低 , 碳化物熔解不充分 , 从 而影响了回火时碳化物的弥撒析出 , 且在回火组织中 还发现了少量的铁素体 , 这是由于奥氏体化不充分造 成的 .1 000℃ 淬火 + 回火后的组织为回火马氏体 + 残余奥氏体 + 碳化物 , 此时析出的碳化物尺寸区别较 大 , 不利于性能的均匀性 .1 050℃ 淬火 + 回火后的组 织为回火马氏体 + 残余奥氏体 + 碳化物 , 碳化物弥撒 析出 , 尺寸差别小 , 且分布均匀 , 回火马氏体中还有少 量的板条状马氏体 , 这些都有利于 H13 钢综合性能 的提高 . 图 8 为淬火 + 回火后的硬度 , 随着淬火温度 的提高硬度提高 , 造成这种现象的主要原因是 , 淬火 温度提高 , 熔解在基体中的合金元素越多 , 淬硬性得 到了提高 .
3 结 论
1)在高温正火 + 球化退火的预备热处理的基础上进行了淬火 + 回火的最终热处理 , 随着淬火温度的 提高 , 溶解的合金碳化物增多 , 未溶解的碳化物尺寸 变小 , 当淬火温度为 1 100℃,保 温 1.5h,合金碳化物 几乎全部溶解 .
2)淬火温度越高 , 溶解的合金碳化物越多 , 熔入 基体的合金和碳提高了 H13 钢淬硬性 , 淬火硬度随 着淬火温度的提高而提高 . 对淬火组织进行了二次回 火 , 回火后的硬度较淬火硬度低 . 随着淬火温度的提 高 , 回火析出的碳化物更加细小均匀 , 回火组织以回 火马氏体 + 残余奥氏体 + 碳化物为主 , 只有在 950℃ 较低的淬火温度下出现少量的铁素体组织 .
3)通过对回火组织和硬度的分析 , 对 H13 的淬 火 + 回火最终热处理工艺进行了优化 , 优化工艺方案 为淬 火 温 度 1 050℃,保 温 1.5h,油 淬 , 回 火 温 度 600℃,保温 1.5h.